為了降低汽車重量，但不降低汽車剛度，所以汽車用鋁中通常添加強(qiáng)化元素（如Mg），在熔化焊接中，由于電弧的焊接溫度比較高，所以很容易發(fā)生強(qiáng)化合金元素?zé)В瑥亩斐珊缚p強(qiáng)度以及整車性能降低；而采用攪拌摩擦焊技術(shù)，由于焊接溫度比較低，所以基本上不存在元素?zé)栴}；另外，采用攪拌摩擦焊焊接鋁合金不會(huì)產(chǎn)生熱裂紋和液化裂紋等在熔化焊接中經(jīng)常出現(xiàn)的缺陷。 攪拌摩擦焊技術(shù)是一種性能優(yōu)異、操作簡(jiǎn)單的機(jī)械化連接方法，基于攪拌摩擦焊技術(shù)的諸多優(yōu)點(diǎn)和易于實(shí)現(xiàn)自動(dòng)化和生產(chǎn)的規(guī)?；?，攪拌摩擦焊技術(shù)被認(rèn)為是焊接鋁及其合金的連接方法，在汽車制造工業(yè)中有著的應(yīng)用前景。 鋁合金汽車零件的攪拌摩擦焊： 目前，對(duì)于攪拌摩擦焊技術(shù)在汽車制造業(yè)中的應(yīng)用主要包括以下幾個(gè)方面得合金車器的纜掉摩擦溢、大型擠壓成型件的攪拌摩擦焊拼接、縫合坯料的攪拌厚擦焊接、泡沫鋁材的攪拌降蒸焊接以及聚汽車零部件的裝配。為攪拌鑫擦焊技術(shù)在中國(guó)市場(chǎng)的開發(fā)、推廣和工業(yè)化應(yīng)用開啟了大門?；葜菖_(tái)式攪拌摩擦焊費(fèi)用

攪拌摩擦焊接技術(shù)的原理是什么？一個(gè)帶特殊軸肩和針凸的攪拌工具（攪拌頭）高速旋轉(zhuǎn)著插入被焊工件的待焊界面起始處，攪拌工具（攪拌頭）和被焊材料之間的摩擦剪切阻力產(chǎn)生了摩擦熱，使材料軟化發(fā)生塑性變形，并釋放出塑性變形能量，當(dāng)攪拌工具（攪拌頭）受到驅(qū)動(dòng)沿著待焊界面向前移動(dòng)時(shí)，熱塑化的材料由攪拌工具（攪拌頭）的前部向后部轉(zhuǎn)移，并且在攪拌工具（攪拌頭）軸肩的鍛造作用下，實(shí)現(xiàn)工件之間的固相連接。這種焊接方式可以達(dá)到其他焊接很難達(dá)到的高氣密性和高焊接強(qiáng)度。因而現(xiàn)在廣泛應(yīng)用到鋁擠材料拼焊和鋁鑄件材料的密封焊接。中山優(yōu)良攪拌摩擦焊特點(diǎn)公司率先開發(fā)了攪拌摩擦焊接裝備及焊接工藝。

隨著旋轉(zhuǎn)速度的提高.不同焊接速度條件下接頭抗拉強(qiáng)度并無統(tǒng)一規(guī)律可循。在所選參數(shù)范圍內(nèi).接頭強(qiáng)度隨旋轉(zhuǎn)速度的變化不大。最大值與最小值之間相差6MPa,而強(qiáng)度ZUI高可達(dá)母材 (母材強(qiáng)度為138.8MPa)的96. 2% o另外.當(dāng)旋轉(zhuǎn)速度為1600r/min和1800r/min時(shí).數(shù)據(jù)離散性比較小, 最大值與最小值之間相差2MPa；當(dāng)旋轉(zhuǎn)速度為1500r/min和 2000r/min時(shí).數(shù)據(jù)離散性比較大.約為 6MPa;因此.1600r/min和18r/min的旋轉(zhuǎn)速度與焊接速度的匹配比較好。 各個(gè)旋轉(zhuǎn)速度條件下的數(shù)據(jù)離散性相差不大.均為6%左右。只是焊接速度3、4在所選參數(shù)范圍內(nèi)與旋轉(zhuǎn)速度的匹配比較好.延伸率曲線比較平直，上下波動(dòng)在2%范圍內(nèi)。即在焊接速度比較髙時(shí)，接頭延伸率比較高.ZUI高可達(dá)母材(母材廷伸率為 32%)的85.3%,且與旋轉(zhuǎn)速度的變化關(guān)系不大。

型材拼接壁板結(jié)構(gòu)件 早在1996年挪威的Marine公司和Maritime公司就對(duì)攪拌摩擦焊船用平板和型材拼接成大型壁板的流水生產(chǎn)線制造技術(shù)進(jìn)行了開發(fā)研究；同時(shí)在挪威研究委員會(huì)的幫助下，Hydro，Kvaerner，DNV，SIN-TEF，以及挪威科學(xué)與技術(shù)大學(xué)合作，完成了把攪拌摩擦焊用于型材拼接成壁板技術(shù)的工程化。 鋁合金擠壓型材是市場(chǎng)上很成熟的工業(yè)化產(chǎn)品，鋁合金型材在船舶制造中的使用可以有效提高船舶制造的標(biāo)準(zhǔn)化、批量化和節(jié)省時(shí)間。所以船舶制造所使用型材的形狀和尺寸盡量滿足工業(yè)化標(biāo)準(zhǔn)以提高船用器合金型材的批量和降低材料成木。 船舶制造中攪拌摩擦焊常用型材的不同幾何外形及攪拌原霧得連接。其中梯形封閉箱型擠壓型材結(jié)構(gòu)，由于這種結(jié)構(gòu)具有很好的抗扭曲結(jié)構(gòu)強(qiáng)度和結(jié)構(gòu)剛度，容易保證結(jié)構(gòu)件裝配時(shí)的尺寸精度和平面度，并且對(duì)于攪拌摩擦焊具有較大的開散性，所以在船舶結(jié)構(gòu)制造中很快得到應(yīng)用；另外此結(jié)構(gòu)梯形頂端設(shè)計(jì)具有較低的凸緣，可以幫助裝夾和固定電纜以及通水、通氣管線，避免在結(jié)構(gòu)件上進(jìn)行焊接和螺栓連接，破壞船體結(jié)構(gòu)的完整性。為中國(guó)制造工業(yè)技術(shù)的發(fā)展和提高做出了Zhuo越貢獻(xiàn)。攪拌摩擦焊廠家。

用打磨機(jī)、鋼絲刷去除鋁板表面及側(cè)邊的氧化膜，用1)40擦拭表面油污.試驗(yàn)時(shí)，以對(duì)接形式裝夾，焊縫形式為511,裝配后間隙值須小于0.1 mm, 錯(cuò)邊量小于0.05 mm，焊接位置為PA位置。攪拌摩擦焊在攪拌頭不變的情況下，其工藝參數(shù)包括攪拌頭的前傾角、攪拌頭旋轉(zhuǎn)速度、焊接速度以及頂鍛力，本試驗(yàn)中前傾角全部為2。，試驗(yàn)參數(shù)設(shè)置釆用了矩陣方法，共進(jìn)行了8組試驗(yàn)，其中旋轉(zhuǎn)速度的范圍為400-2 500 r/min,焊接速度的范圍是500-1 500 nim/min在試驗(yàn)初期由于頂鍛力不確定，沒有使用恒壓力控制系統(tǒng)，而是采用了攪拌頭按照J(rèn)對(duì) 坐標(biāo)系運(yùn)動(dòng)的方式，并釆用壓力監(jiān)測(cè)軟件來讀取頂 鍛力的數(shù)據(jù)，以獲取頂鍛力的范圍：通過改變工藝參數(shù)獲得了不同性能的接頭.焊后筆者對(duì)試件進(jìn)行了外觀檢查、滲透及射線探傷，并沿著接頭橫斷面 進(jìn)行切割，得到宏觀金相、拉伸、彎曲試件，進(jìn)而 確定ZUI優(yōu)焊接工藝參數(shù)攪拌摩擦優(yōu)先東莞智谷光電科技有限公司。東莞攪拌摩擦焊水冷板

是革M性的焊接技術(shù)，綠色環(huán)保自動(dòng)化機(jī)械焊接?；葜菖_(tái)式攪拌摩擦焊費(fèi)用

試驗(yàn)采用Al-Mg系列5A06鋁合金制備對(duì)接接頭試樣，該鋁合金具有較高的強(qiáng)度和較好的焊接性。 對(duì)MIG焊和FSW試樣，首先用兩塊大平板對(duì)接施焊，然后用線切割將對(duì)接板件切割為具體試樣。 試驗(yàn)表明，MIG焊試樣我勞斷裂發(fā)生在焊縫中心的試樣，其疲勞裂紋萌生在氣孔缺陷部位。其它試樣盡管存在一定氣孔缺陷，但由于其應(yīng)力集中相對(duì)較低，對(duì)疲勞行為影響不明顯，而焊趾部位和在此處的微缺陷是導(dǎo)致疲勞斷裂的主要因素。 另外，雖然采用局部點(diǎn)固和雙面對(duì)稱焊接措施控制焊接變形，但所有試樣均出現(xiàn)了3.1°~4.8°的角變形。在疲勞拉伸載荷作用下，焊接角變形將產(chǎn)生附加的彎矩作用，并增加焊趾局部的應(yīng)力集中，從而進(jìn)一步降低MIG焊接接頭疲勞強(qiáng)度。 對(duì)焊態(tài)FSW對(duì)接接頭，在攪拌摩擦焊接過程中，攪拌工具肩部要與被焊試板緊密壓在一起，工具肩部的攪拌頭插入板件對(duì)接線處，為保證工具肩部與工件的緊密結(jié)合，攪拌頭的長(zhǎng)度應(yīng)稍小于焊接板的厚度。 攪拌摩擦焊試樣的疲勞強(qiáng)度明顯高于MIG焊試樣的疲勞強(qiáng)度，F(xiàn)SW的S-N曲線比MIG焊的變化更為平緩?；葜菖_(tái)式攪拌摩擦焊費(fèi)用

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