其中5個試樣為鉚釘斷裂,5個試樣為下板斷裂,2個試樣為鉚釘與下板斷裂的混合失效模式.TAF接頭的下板斷裂失效試樣SEM圖像如圖6所示.圖6a為下板斷口宏觀圖像,由圖6b,c可見清晰的鉚釘腳尖部位,下板沿著與鉚釘腳尖接觸區(qū)域發(fā)生斷裂,機(jī)械內(nèi)鎖結(jié)構(gòu)被破壞.觀察下板斷口界面各區(qū)域(圖6a中白色方形標(biāo)注),微觀形貌特征均如圖6d所示,呈現(xiàn)出一定的蛇形滑移特征(白色圓形標(biāo)注),具有清晰的散亂的撕裂棱及微孔形貌特征,屬于典型的韌性斷裂.同時由圖6b可見,鉚釘腳尖與下板接觸區(qū)域的壁厚明顯不足1mm,且該區(qū)域?yàn)橄掳宕笞冃螀^(qū)域.由此可推斷,TAF接頭的疲勞失效,是因?yàn)槌掷m(xù)的疲勞載荷,使得鉚釘腳尖與下板接觸區(qū)域的基板不斷發(fā)生細(xì)微塑性變形,導(dǎo)致該區(qū)域壁厚逐漸變小,進(jìn)而發(fā)生撕裂現(xiàn)象,且沿板寬方向延伸,致使下板完全撕裂,**終呈現(xiàn)為韌性疲勞斷裂.TAS接頭下板斷裂試樣的SEM觀測結(jié)果如圖7所示.由圖7c可見,下板與鉚釘腳尖接觸的大變形內(nèi)鎖結(jié)構(gòu)(白色圓形標(biāo)注)并未遭到破壞,而下板底部已經(jīng)完全被撕裂.宏觀上看,底部區(qū)域斷口表面較平整光滑,且由前述分析底部區(qū)域?yàn)門AS接頭的薄弱環(huán)節(jié),可知底部斷裂區(qū)域?yàn)槠谠磪^(qū).圖7c白色方形標(biāo)注區(qū)域的微觀形貌特征如圖7d所示。美國 HUCK99-6001 鉚槍頭!吉林原裝進(jìn)口HUCK99-6001鉚槍頭定做價(jià)格
所述托架的底部與所述滑槽垂直連接,所述存車槽的一端與所述托架滑動連接,所述存車槽的另一端底部設(shè)置有萬向輪。推薦的,所述存車槽的另一端上對稱設(shè)置一限位架,所述限位架呈u型且兩個端部設(shè)置有u型孔,所述限位架通過螺栓與所述存車槽連接。推薦的,所述存車槽的一端設(shè)置有一l型的推桿,所述推桿與所述掛鉤組件上的凹槽匹配使用。推薦的,所述支撐架、所述升降架和所述鎖車架均為鋁材或者鋁合金型材。本發(fā)明相對于現(xiàn)有技術(shù)取得了以下技術(shù)效果:本發(fā)明的停車裝置采用支撐架、升降架實(shí)現(xiàn)雙層導(dǎo)軌式停車結(jié)構(gòu),將一些固定停車位浪費(fèi)的空間利用起來,達(dá)到了在相同空間下比較大程度的停放自行車的目的,解決沒有車位,亂停車的苦惱;只要在適當(dāng)?shù)木嚯x之間安放升降架,一個升降架可負(fù)責(zé)多個支撐架和鎖車架的升降,且鎖車架之間可以在車架導(dǎo)軌上進(jìn)行滑動來壓縮間距,不僅能滿足使用要求,而且可以節(jié)省成本。附圖說明為了更清楚地說明本發(fā)明實(shí)施例或現(xiàn)有技術(shù)中的技術(shù)方案,下面將對實(shí)施例中所需要使用的附圖作簡單地介紹,顯而易見地,下面描述中的附圖**是本發(fā)明的一些實(shí)施例,對于本領(lǐng)域普通技術(shù)人員來講,在不付出創(chuàng)造性勞動的前提下,還可以根據(jù)這些附圖獲得其他的附圖。廣東原裝進(jìn)口HUCK99-6001鉚槍頭誠信合作美國 哈克99-6001鉚槍頭;
通過圖11所示的鉚接件試驗(yàn)測量位移云圖與圖7所示的有限元仿真鉚接位移云圖進(jìn)行對比,試驗(yàn)所得鉚接件比較大位移值約為,模擬計(jì)算所得鉚接件的比較大位移值約為;試驗(yàn)所得鉚接件**小位移值約為,模擬計(jì)算所得鉚接件的**小位移值約為。兩者在數(shù)值和趨勢上都基本一致,從而證明了所建立的批量鉚接過程模擬方法的正確性。結(jié)束語本文的工作主要有:(1)針對飛機(jī)薄壁件批量鉚接過程的有限元模擬,從工藝和模型兩個方面建立了飛機(jī)薄壁件批量鉚接有限元仿真簡化模型;(2)提出了批量鉚接接力計(jì)算原理以及批量鉚接過程接力計(jì)算模擬方法;(3)通過有限元模擬結(jié)果,對鉚接件的應(yīng)力和位移狀況進(jìn)行了分析,預(yù)測了鉚接完成后鉚接件的應(yīng)力分布,以及鉚接過程引起的局部變形缺點(diǎn)、整體扭曲和翹曲變形;(4)規(guī)劃試驗(yàn),驗(yàn)證了本文提出的批量鉚接過程模擬方法的正確性和可行性。
所述的拔叉9帶動活動前列6沿支撐座4進(jìn)行左右位移,所述的活動前列6中部大凸緣與支撐座4沉孔間設(shè)有呈彈性連接的彈簧10;所述的底板2中設(shè)有一對呈縱向分布的導(dǎo)向座11,所述的活動塊7的兩側(cè)壁通過凸臺c沿導(dǎo)向座11進(jìn)行位移,所述的活動塊7的兩側(cè)分別設(shè)有斜面b,所述的活動前列6的后端設(shè)有與斜面b呈相切運(yùn)動的球頭c,所述的活動塊7的底部與底板2間設(shè)有復(fù)位彈簧14。作為推薦,所述的拔叉9通過軸銷15固定在支撐座4的上端,所述的軸銷15通過軸用擋卡16進(jìn)行固位,所述的活動前列6的后端中設(shè)有起到止位作用的彈性銷17,所述的拔叉9的兩叉腳騎在活動前列6的臺階外圓上。作為推薦,所述的支座3與底板2間、支撐座4與底板2間分別通過螺栓18固定,所述的支座3的外壁與底板2間通過加強(qiáng)肋19進(jìn)行支撐。一種框架斷路器橋形觸頭鉚接夾具的裝配操作方法,按以下步驟進(jìn)行:①、先將夾具放置于臺式?jīng)_床上,并用壓板將夾具底板壓住,固定夾具,沖頭對準(zhǔn)沖床的滑塊;②、將左側(cè)橋形觸頭裝入夾具,驅(qū)動左側(cè)拔叉,使左側(cè)兩個活動前列壓縮彈簧沿支撐座孔向右滑移,將組裝好的橋形觸頭裝入夾具中,使橋形觸頭銷兩端孔分別對應(yīng)固定前列、活動前列的錐面,釋放拔叉;③、將右側(cè)橋形觸頭裝入夾具。HUCK99-6001鉚槍頭 哪家好;
板料由于受到凹模型腔的強(qiáng)烈限制而進(jìn)一步被擠壓,下板料被迫向凹模的環(huán)形凹槽處流動直至填滿凹槽,上板料則受凸模的作用填充了由于下板料移動而留下的空穴;**終,上?下板料形成了完整的自鎖接頭?此階段是無釘沖鉚的**機(jī)理所在?(3)墩鍛保壓階段?此階段也屬于擠壓變形過程,上?下模具應(yīng)保持靜止一段時間或者使凸模繼續(xù)下壓微小距離,目的是確保上?下板材料完全填滿環(huán)形凹槽,接頭完全定形并防止板料回彈?保壓階段對接頭質(zhì)量有較大影響,應(yīng)控制得當(dāng)?(4)退模階段?此階段凸模上行,退出凹模,將被鉚接成功的上下板取出即可?3數(shù)值模擬及實(shí)驗(yàn)方案設(shè)計(jì)無釘鉚接接頭質(zhì)量的評價(jià)可以從接頭幾何形狀和靜強(qiáng)度實(shí)驗(yàn)2個方面進(jìn)行評價(jià)?其中靜強(qiáng)度實(shí)驗(yàn)更為準(zhǔn)確,但工程實(shí)際中由于受條件限制,多以觀察接頭幾何形狀為主,輔以仿真分析和靜強(qiáng)度實(shí)驗(yàn)進(jìn)行評價(jià)?接頭幾何形狀如圖2所示?圖2中,Tu為鑲嵌量,直接反映沖鉚完成后接頭自鎖性能的好壞,一般Tu越大,接頭自鎖性能越好,抗拉脫能力越強(qiáng);Tn為頸厚,直接影響接頭抗剪切性能,一般Tn越大,抗剪切能力越強(qiáng);C為底厚,綜合反映接頭力學(xué)性能,一般C減小。HUCK99-6001鉚槍頭 哪家好!新疆通用HUCK99-6001鉚槍頭高質(zhì)量的選擇
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