VRS1 為采樣電阻 RS1 上電壓信號(hào)，V’RS2 為采樣電阻 RS2 上電壓信號(hào) 經(jīng)高通濾波器 HPF 處理后的電壓信號(hào)，當(dāng) HPF 時(shí)間常數(shù)設(shè)置合理， 可有效濾除采樣電 阻 RS2 上電壓信號(hào)中無(wú)用低頻分量，因此在 V’RS2 保留反向的無(wú)用高頻分量 VH2 。若參 數(shù)設(shè)置合理，而高頻無(wú)用交流分量 VH1 和無(wú)用高頻分量 VH2 恰好幅值大小相同，則理論 上通過(guò)高通濾波器 HPF  即完成了無(wú)用高頻分量的濾除，從而獲得更為純凈的有用低頻 信號(hào)。然而實(shí)際電路無(wú)法保證環(huán)形鐵芯 C1 與 C2 及其附加電路一致性，因此無(wú)法完成無(wú) 用高頻分量完全消除。設(shè)計(jì)中，新型交直流電流傳感器增加低通濾波器 LPF  進(jìn)一步對(duì) VR12 中高頻分量進(jìn)行濾除，從而完成了對(duì)信號(hào)解調(diào)電路的改進(jìn)。磁通門電流傳感器適用于動(dòng)力電池電量監(jiān)測(cè)和高精度電流監(jiān)測(cè)等應(yīng)用場(chǎng)合，如電動(dòng)汽車電池管理系統(tǒng)?；葜莞叻€(wěn)定性電流傳感器價(jià)錢

因此測(cè)量交直流電流時(shí)，需要滿足交流分量 峰值和直流分量恒定值疊加都依然滿足式（2－46），當(dāng)一次電流峰值超過(guò)量程則會(huì)導(dǎo)致 自激振蕩磁通門工作狀態(tài)發(fā)生紊亂， 非線性誤差增大。同時(shí)由式（2－46）可知，擴(kuò)大自激振蕩磁通門傳感器開(kāi)環(huán)測(cè)量線性區(qū)域量程的方法 有：（a）增大激磁繞組匝數(shù) N1 ;（b）增大穩(wěn)態(tài)充電電流 IC；（c）降低鐵芯 C1 飽和閾值電 流 Ith；根據(jù)自激振蕩磁通門原理及其數(shù)學(xué)模型的相關(guān)假設(shè)可知， 為保證鐵芯進(jìn)入飽和區(qū)工 作， 大充電電流 Im 需要大于鐵芯激磁飽和電流閾值 Ith ，即 Im>Ith 。且在滿足一定約束 條件及假設(shè)下，終推導(dǎo)出基于分段線性磁化曲線模型的激磁電流 iex 與一次電流 Ip  的 線性關(guān)系式及相關(guān)結(jié)論。廈門普樂(lè)銳思電流傳感器現(xiàn)貨基于低頻濾波的硬件解調(diào)方法，用以簡(jiǎn)化軟件中數(shù)據(jù)處理復(fù)雜程度。

目前針對(duì)復(fù)雜電流波形的測(cè)量方法一般采用對(duì)被測(cè)電流的進(jìn)行分段線性化處理。實(shí)際使用的電磁原理的電流傳感器主要有電流調(diào)制型和電壓調(diào)制型。在對(duì)復(fù)雜電流進(jìn)行測(cè)量時(shí)，可以對(duì)復(fù)雜電流進(jìn)行傅里葉分解，在保證精度的基礎(chǔ)上，忽略分解后的部分高次諧波，當(dāng)電壓型調(diào)制的傳感器的激勵(lì)頻率遠(yuǎn)大于保留下來(lái)的高次諧波的頻率，可以對(duì)被測(cè)復(fù)雜波形做分段線性化處理，然后可以測(cè)量復(fù)雜電流波形。電壓調(diào)制型電流傳感器不能對(duì)電流變化劇烈的復(fù)雜電流波形進(jìn)行準(zhǔn)確的測(cè)量。因?yàn)榇藭r(shí)激勵(lì)電壓的頻率不容易做到遠(yuǎn)遠(yuǎn)的大于被測(cè)電流分解后的保留諧波的頻率。當(dāng)被測(cè)電流的在極短的時(shí)間中變化的很大的值，即被測(cè)電流具有很高的高頻分量時(shí)，電壓調(diào)制型電流往往不能使用。另一方面，若被測(cè)電流波形中的較大值和較小值得差距很大，此時(shí)就不能既保證對(duì)小電流的測(cè)量精度，保證對(duì)較大電流的測(cè)量準(zhǔn)確性，所以在測(cè)量的復(fù)雜電流的波形時(shí)，電壓調(diào)制型電流傳感器并不是適用于各種場(chǎng)合。

根據(jù)自激振蕩磁通門傳感器激磁頻率約束條件fex>2f，當(dāng)交直流電流傳感器檢測(cè)帶寬為0–50Hz時(shí)，應(yīng)設(shè)計(jì)自激振蕩磁通門傳感器激磁頻率應(yīng)大于100Hz。設(shè)計(jì)激磁頻率時(shí)可根據(jù)式（2－42）計(jì)算激磁頻率fex為：fex=Vout4BSN1SC（4－3）式（4－3）中激磁頻率fex 與激磁繞組 W1 匝數(shù) N1 均未確定，通過(guò)合理設(shè)計(jì)參數(shù) N1 使得終激磁頻率fex>100Hz 即可滿足設(shè)計(jì)要求。然而激磁頻率fex 并不是越大越好， 磁 性材料的渦流損耗與激磁頻率fex 的平方成正比，因此當(dāng)激磁頻率fex 較大時(shí)，鐵芯的渦 流損耗增大， 整體交直流電流傳感器功耗增大， 且激磁方波電壓一定時(shí)，激磁頻率fex 越 大則激磁繞組 W1 匝數(shù) N1 越小，而根據(jù)式（2－41），匝數(shù) N1 越小則飽和電流閾值 Ith 越 大則鐵芯不易進(jìn)入飽和區(qū)工作， 此時(shí)所設(shè)計(jì)的零磁通交直流檢測(cè)器線性度不高。而激磁  頻率fex 過(guò)小時(shí)，激磁繞組 W1 匝數(shù) N1 過(guò)大，此時(shí)所設(shè)計(jì)零磁通交直流檢測(cè)器的靈敏度 將會(huì)降低， 因此在參數(shù)設(shè)計(jì)時(shí)需要在零磁通交直流檢測(cè)器線性度與靈敏度之間有所側(cè)重。當(dāng)電流傳感器工作時(shí)，激勵(lì)線圈中加載一固定頻率、固定波形的交變電流進(jìn)行激勵(lì)使磁芯往復(fù)磁化達(dá)到飽和。

為了降低直流分量對(duì)電能計(jì)量的影響及避免直流分量對(duì)交流電力設(shè)備造成損害，在 不影響交流測(cè)量精度的同時(shí)，能對(duì)直流分量進(jìn)行監(jiān)測(cè)，是智能配網(wǎng)對(duì)新一代電流測(cè)量設(shè) 備的新需求。中國(guó)電網(wǎng)公司在 2016 年 9 月，其運(yùn)維檢修部門組織編寫了《10kV 一體化 柱上變電和配電一二次成套設(shè)備典型設(shè)計(jì)及檢測(cè)規(guī)范》，提出適合我國(guó)配電網(wǎng)的一體化 配電成套設(shè)備的概念，而配網(wǎng)設(shè)備中一二次融合傳感器技術(shù)是配網(wǎng)自動(dòng)化設(shè)備的很重要的環(huán) 節(jié)之一，因此開(kāi)展一二次融合下電流傳感器技術(shù)研究迫在眉睫。羅氏線圈傳感器的輸出信號(hào)與被測(cè)電流的平方成正比，因此它適用于測(cè)量中低成本的交流電流。成都磁通門電流傳感器報(bào)價(jià)

激磁電流出現(xiàn)直流分量及偶次諧波這一特征，研制出基于單鐵芯電壓型磁調(diào)制式交直流電流傳感器?；葜莞叻€(wěn)定性電流傳感器價(jià)錢

在t1≤t≤t2期間，電路初始條件iex(t1)仍滿足式（2－7），且此時(shí)鐵芯C1工作在線性區(qū)A，激磁電感為L(zhǎng)，鐵芯C1回路電壓滿足：vex=VOH=Vout。此時(shí)回路電壓方程為：Vout=iex(t)*Rsum+L根據(jù)式(2－7)、(2－9)，可得t1≤t≤t2內(nèi)，激磁電流iex表達(dá)式為：t-t1iex(t)=IC(1-eτ1)-（Ith-βIp1)eτ2（2－9）（2－10）此階段激磁電感由l變?yōu)長(zhǎng)，因此鐵芯C1回路放放電時(shí)間常數(shù)τ2滿足τ2=L/Rsum。在t2時(shí)刻，鐵芯C1激磁電流iex達(dá)到正向飽和閾值電流I+th1，其滿足I+th1=I+th+βIp1，可得t2時(shí)刻激磁電流終值iex(t2)滿足：惠州高穩(wěn)定性電流傳感器價(jià)錢